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und

und daher

1

РМ-1

oder

Berücksichtigt man nun auch, daß

Po

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+

α

+

=r

Aus der quadratischen Gleichung ergiebt sich: μ 1 X

(1 − x2) =

λμ AB

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1

一)

24,

2μ AB

(2 — μ) (3 — 2 μ) ( x )3 + (2 - μ) (3 − 2 μ) (4 −3

μ)

48 μ

384*

μ

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A2 B2

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+ ( 3 ) 3

2

AB

X AB

μ+1(1

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1

X

Vi(z) = AB. (2) "' [(AB) — 2 · (AB)2+

μ

3 (2 — x
— μ) (3 — 2 μ) ( 33 )*+
48 μ3

( 2

3

AB

— 3 μμ) ( + ) °

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8 μ

(2 — μ) (3 — 2 μ) (4

μ

384 μ Segt man für obige Reihe ein und μ = 1,135, so erhält man: Vf(z)

2

Ω

'min

W

= AB [1 +0,53162 α + 0,68976 a2 + 1,24814 a3 + + 2,70799 α* + 6,58995 a5 + 17,35792 α6 + . . .]. Im Ausdrucke B = 2 Vf(z.x) bedeutet nun in den kleinsten Ausflußquerschnitt; bei einem Contractionscoefficienten y = 1 wird daher min hdr werden müssen, wenn h die Hubhöhe des Ventiles und d den Durchmesser des Ventilrohres bezeichnen, also hdл die innere cylindrische Ausfluß

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öffnung beim Heben des Ventiles; ferner wird w = d2 werden, und f(Zmax) = 0,02399. Es wird also:

B = 4 1⁄2 · V0,02399 = 0,6196

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h

d

2

α = 6,07187 A3 (+-)2

und dies eingeführt ergiebt nun
Vf(z) = A B [1 + 3,2276 A2 h2 (1 +7,8771 A2 h

h2

A2

+

d2

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+86,5448 A4+1140,010 A
+1140,010 A6 +16843,5A8+


de

+16843,5Ah+...)]

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(VIII).

h

d

Um das Verhältniß nach Gl. (17) berechnen zu können, muß man den Werth von k kennen. Derselbe wird sich, ähnlich den Contractionscoefficienten für Wasser, nur empirisch bestimmen lassen; doch kann man immer Folgendes im Voraus feststellen. Für A =1 muß =0 werden, also k=1; wächst dann A, so tritt ein Ausströmen ein; der Werth

d

V

1 kA

√ – 1 muß größer werden als Null, und daher muß k rascher abnehmen, als A zunimmt. Aus der Aehnlichkeit der Verhältnisse beim Ausfluffe des Wassers darf man aber schlieBen, daß selbst bei größeren Druckunterschieden der Werth des Contractions coefficienten sich nur langsam und wenig ändern wird; es wird daher auch hier der ganze Werth V-1 selbst bei großen Werthen von A, also bei einem starken Ueberschuffe an Dampfspannung im Kessel, sich nur wenig ändern können. Die tägliche Erfahrung bestätigt diese Folgerung.

kA

Für praktische Zwecke gilt es nur noch, das Geseß, wenn auch nur annähernd, zu bestimmen, nach welchem k sich mit A ändert; es giebt aber nur wenig Versuche, nach denen sich ein solches Geseß auffinden ließe. Einstweilen, bis weitere Untersuchungen diesem Mangel abhelfen, habe ich, da k jedenfalls von A abhängig ist, den ganzen Ausdruck

-1 x (A)

gesezt, den Werth von S dagegen als offenbar klein im Vergleiche mit 10 gesezt. Nach den Versuchen des Hrn. Professor A. von Burg bestimmte ich dann diese Function vorläufig zu

1 = 0,8 (1 — √1) ..

(18).

h

d

Bei A = 1 wird hiernach richtig gleich Null; bei A etwas größer als eins, kann sie des ungenauen Werthes von J wegen nicht scharf geprüft werden; bei etwas größeren Werthen von A konnte dagegen I gleich Null geschägt werden, und die Function wieder genauer berechnet werden. Die legten Einzelversuche jeder Reihe sind ganz unberücksichtigt geblieben, da das jedenfalls mitgeriffene Waffer die ganzen Formeln für diese Fälle doch unbrauchbar machen mußte. Bei diesen von Burg'schen Versuchen war d=21 (46mm), D=24 (53mm) Wiener Linien, und variirte der Ueberdruck im Kessel zwischen 8 Pfd. (0,56 Kilogr.) und 60 Pfd. (4,18 Kilogr. pro Qdrtctmtr.).

Der numerische Coefficient 0,8 zeigte sich bei einer Versuchsreihe mit derselben Dampfspannung im Kessel ziemlich constant; doch änderte er sich ein wenig bei den verschiedenen Dampfspannungen. Wie weit sich der Coefficient mit der Größe der Ventildurchmesser ändert, konnte natürlich nicht bestimmt werden; da aber bei Wasser der Grad der Contraction sich nur wenig mit der Größe der Oeffnung zu ändern pflegt, so dürfte auch hier die Größe des Durchmessers von minderem Einflusse werden. Ebenso mußte der Einfluß des im Versuchsapparate befindlichen Absperrventiles unberücksichtigt bleiben. Da aber die Bedürfnisse der Praxis hier keine besondere Genauigkeit erfordern, so will ich einstweilen obige Function allen weiteren Rechnungen zu Grunde legen. Vergleicht man beide Functionen für mit einander, so läßt fich für einen gegebenen Werth von A der Contractionscoefficient k leicht bestimmen. So ergiebt sich z. B. für A=1,3 k=0,66, also ein Werth, wie er bei Contraction von Wasserstrahlen nicht ungewöhnlich ist. Auch geben die Contractionscoefficienten, welche Prof. Weisbach für Wasser in frummen Röhren ableitet (Ingenieur-Mechanik, 3. Aufl., Bd. I, S. 770), auf die wahrscheinlichen Krümmungsverhältniffe dieser Dampfftrahlen angewendet, ähnliche Werthe.

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= a

а

F

a0,96965

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Die ältere französische Verordnung und nach ihr die noch jezt Kraft habenden belgischen, sächsischen und österreichischen Verordnungen bestimmen den Durchmesser des Ventiles 2,6 √2-0,412 V

F

d centimeter

(24)

und stüßen sich hierbei auf die schon oben angeführten Versuche Thrémery's.

F

Der constante Factor 2,6 war zuerst von diesem selbst nur zu 0,918066 bestimmt; derselbe ist jedoch später zu klein befunden und in 2,6 verwandelt. Der Nenner a0,96965 in meiner Formel läßt sich durch einfache Rechnung auf folgende Formen bringen:

a 0,96965

0,96965

0,2345

: a 5;

0,3144 : a

6;

a 0,3969 a = 7; - 0,484 a = 8.

0,0412 für a = 2; 0,0972

a = 3;

0,1628

a = 4;

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.

(22);

(23).

Für die meistens vorkommenden höheren Spannungen fallen diese Nenner nach meiner und der französischen Formel demnach nahezu gleich aus; es ist daher leicht nachzuweisen, welchen Werth man A beigelegt hat, wenn man die Dimensionen nach dieser in den meisten geseßlichen Verordnungen angenommenen Norm bestimmt; freilich immer unter der Vorausseßung, daß

h d

die empirische Function für sich hinlänglich bewahrheitet. In den oben angenommenen drei Kesselgattungen ergiebt sich dann: = 1,388. (25). Die höchste Spannung, welche in einem mit einem Sicherheitsventile versehenen Kessel eintreten kann, ist dann:

2

A 1,205; A, 1,265; As

A

(26).

Po

=A A. 4. (p D2+Q — J).
D2


W

ω

Ist die Sigfläche sehr klein, und bedeckt der Ventilteller nur gerade den Siß, so wird J=0 und pD2=pw geseßt werden können, es ist dann pD2+Q=P,w, wenn P, die Spannung des Dampfes bei dem ersten Abblasen des Ventiles bezeichnet, und es wird

4

(27).

P1 = AP,

Ро

In diesem Falle würde also, je nach der Keffelconstruction, die Dampfspannung auf das 1,205, oder das 1,265, oder endlich auf das 1,888 fache der ursprünglichen Spannung steigen können, ungeachtet das gefeßliche Ventil in bester Construction mit unendlich schmalem Size auf dem Keffel befindlich ist. Die Gefahr für den Kessel wird aber nicht durch die Dampfspannung selbst, sondern durch den Ueberdruck derselben über den äußeren Luftdruck gemessen, wie dieser Ueberdruď ja auch

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Braunkohlenfettgas.

Von Hermann Liebau.

=

(Vorgetragen in der Versammlung des Magdeburger Bezirksvereines vom 4. März 1867.)

Vermischtes.

Die vielfachen Anpreisungen des Braunkohlenfettgases, mit mancherlei widersprechenden Einzelheiten, haben mich veranlaßt, im Februar vorigen Winters in meiner Gasanstalt zu Egeln eine besondere Versuchsgasanstalt herzurichten und verschiedene Sorten Braunkohlenfette nach allen Richtungen hin auf ihren praktischen Werth als Beleuchtungsmaterial zu untersuchen. Eine sehr große Anzahl von Versuchen, welche sich auf verschiedene Sorten dieser Fette, auf verschiedene Brenner, auf verschiedene Darstellungstemperaturen, auf verschiedene Reinigungsmethoden zc. erstreckten, laffen keinen Zweifel darüber bestehen, daß diese Gasart ihre großen Vorzüge und Annehmlichkeiten, im Vergleiche zu anderweiter Beleuchtung, bietet.

Das Charakteristische dieser Gasart besteht darin, daß bei richtiger Darstellungsweise mit gleichen Mengen dieser Gase das drei- und einhalbfache Licht, als mit gleichen Mengen guten Steinkohlengases, erzielt werden kann; es leistet also eine Flamme Fett= gas, welche 1 Cbkfß. preuß. (0,03 Cbkmtr.) pro Stunde verzehrt, ebenso viel als eine Flamme Steinkohlengas, welche 3 Cbkfß. (0,108 Cbkmtr.) pro Stunde verzehrt, 8 bis 9 Lichtstärken. Würde nun die Darstellung von 1000 Cbffß. (31 Cbkmtr.) Fettgas ebenso billig sein, wie 1000 Cbffß. (31 Cbkmtr.) Steinkohlengas, so wäre dies Gas 3 mal billiger; würden 1000 Cbffß. (31 Cbkmtr.) nur 34 mal theurer sein, als Steinkohlengas, so könnte man mit demselben bei ganz rationeller Verwerthung dasselbe leisten, als mit 1000 Cbffß. (31 Cbfmtr.) Steinkohlengas. Vorläufig ist dies aber noch nicht, oder nur da der Fall, wo Steinkohle sehr theuer, und Braunkohlenfett 2c. sehr billig ist.

Es ist ersichtlich, daß erstens der Werth des Rohmateriales an Ort und Stelle, zweitens die entsprechende Darstellungsweise des Gases, vor allen Dingen in Betracht zu ziehen sind, und daß Behauptungen über größere Billigkeit des einen oder anderen Gases vollständig relativ zu nehmen sind. Wenn behauptet wird, daß 1 Cbffß. Fettgas 1 Thlr. (1 Cbkmtr. 38₫ Chlr.) kostet, so läßt sich dagegen an und für sich Nichts sagen, da man nicht weiß, zu welchem Preise das betreffende Rohmaterial gerechnet, und wie viel Ausbeute man angenommen hat, wenn damit aber behauptet werden soll, daß dieses Gas in Folge des genannten Preises billiger sei, als eine andere Beleuchtung, als Steinkohlengas, so ist dies Täuschung. Um Jedem, der Interesse für die Sache hat, Gelegenheit zu geben, sich gründlich zu orientiren, habe ich diese angestellten Versuche nebst Vergleichsberechnungen in möglichst praktischer Form in den Buchhandel gegeben als: „Resultate über Braunkohlenfette zur Gasfabrication von

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nachdem die Construction des Kessels sich der einen oder anderen der angenommenen Formen nähert. Nach Péclet ist die stärkste beobachtete Verdampfung, welche man bei forcirter Heizung hat erzielen können, auf ungefähr 100 Kilogrm. pro Quadratmeter pro Stunde zu schäzen; danach würde der Maximalwerth für m = 3 zu sehen sein, und dann würde obige Gleichung ergeben, daß die Spannung bei solcher Heizung von 4 Atmosphären auf 8,57 Atmosphären Ueberdruck steigen müsse, ehe ein Stillstand eintreten könne. Von einer übergroßen Sicherheit, wie sie von manchen Lehrbüchern auch noch für diesen äußersten Fall gelehrt wird, kann bei Benuzung solcher Sicherheitsventile, selbst wenn noch so gut construirt, daher nicht gut die Rede sein.

(Schluß folgt.)

Herm. Liebau. Preis 10 Sgr. bei Em. Bänsch, Hofbuchhändler in Magdeburg." *)

Aus diesen Versuchen ist zu ersehen, unter welchen Verhält= nissen eine Fettgasanstalt oder eine Steinkohlengasanstalt am Plaze ist. Die Erzeugungskosten des Fettgases, bezüglich Rohmaterial, Verarbeitungskosten, Verzinsung des Anlagecapitales und Gasverluste, sind darin vergleichsweise zu Steinkohlengas für ganz Kleine, mittlere und größere Anlagen zusammengestellt, und zwar nicht nur auf gleiche Volumina berechnet, sondern auf den wahren Werth, auf das Product aus Leuchtkraft und Volumen bezogen. Um die Rechnungen möglichst verständlich zu halten, ist eine offene Gasflamme, wie sie für die meisten Zwecke genügt, mit 8 Lichtstärken, als Einheit angenommen, und sind darauf sämmtliche Resultate begründet.

Die Eigenschaften des Fettgases, welche dasselbe wünschenswerth machen, find:

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Die Eigenschaften des Fettgases, welche verlangen, daß man vorläufig mit Vorsicht an seine Einführung geht, find:

Der Preis des Rohmateriales, Braunkohlenfette, Paraffinrückstände, Petroleumrückstände, augenblicklich ziemlich billig, kann, wenn eine massenhafte Verwendung für die Gasindustrie einträte, sehr leicht höher gehen.

Die verschiedenen Sorten haben zwar schon jezt sehr verschiedene Preise, und zwar von 6 Thlr. bis 14 Thlr. pro Centner herab, und schien dies anfänglich darauf hinzudeuten, daß es nur darauf ankäme, das geeignete, billigste Material herauszusuchen. Dem ist aber nicht so; das Geschäft hat auch hierfür schon die richtige Norm zu finden gewußt. Die theueren Materialien sind bezüglich Ausbeute in ziemlich richtigem Preisverhältnisse zu den billigen.

Ferner ist sehr bemerkenswerth, daß dies Fettgas, wo es dem Steinkohlengase gleich gesezt wird, mit bis des Volumens, dasselbe zu leisten hat, als Steinkohlengas, daß also die Zinsen auf 1000 Cbffß. (31 Cbkmtr.) repartirt, 3 bis 4mal so groß werden, daß ferner in ähnlichem Maße die Gasverluste, welche bei großen Anlagen gar nicht zu vermeiden sind, sehr gefährlich werden können, und daß man darauf sehr bedacht sein muß, den Flammen selbst keinen größeren Consum zu geben, als ursprünglich in der Rechnung angenommen ist. Auch dies Leztere kann bei so gutem aber theurem Gase sehr wesentlich das Resultat der vermeintlichen Billigkeit beeinträchtigen.

Endlich ist zu berücksichtigen, daß man einen großen Fehler begehen würde, wenn man sich nach Einführung einer Fettgasbeleuchtung überzeugen würde, daß dieselbe doch nicht so ren= tabel sei, als man geglaubt, und man zum Umbau auf Steinfohlengas sich entschlösse. Solcher Umbau ist, bezüglich Oefen, Apparate und Rohre, sowie Baulichkeiten, so theuer wie ein Neu-. bau. In einer Steinkohlengasanstalt Fettgas zu fabriciren, hat dahingegen gar keine Schwierigkeiten.

Bleiröhren mit innerem Zinnüberzuge.
Von E. Landsberg.

(Vorgetragen in der Versammlung des Aachener Bezirksvereines am 21. Mai 1867.)

Die HHrn. Hamon & Lebreton - Brun in Nantes find patentirt für ein Verfahren, Röhren aus Blei mit innerem Zinnüberzuge oder vielmehr ausgefüttert mit einem Zinnrohre herzustellen. Diese Röhren haben den Vortheil, für vielfache Verwendungen zuzusagen, bei denen einfache Bleiröhren nicht ge= braucht werden könnten, weil das Blei von den durchfließenden Flüssigkeiten (Wein, Bier, Seewasser, Regenwasser) angegriffen würde. Zu gleicher Zeit sollen ste nicht mehr kosten, als gewöhnliche Bleiröhren ohne Zinnüberzug, denn die größere Widerstandsfähigkeit des Zinnes macht es möglich, für gleichen Widerstand dem Rohre eine bedeutend dünnere Wandstärke zu geben, als den gewöhnlichen Bleiröhren. So hat z. B. ein Rohr von 3,4 Blei- und 1,0 Zinn - Wandstärke ebenso große Widerstandsfähigkeit, als ein gewöhnliches Bleirohr von 6mm Wandstärke; ersteres wiegt pro laufenden Meter 4,589 Kilogrm. und kostet à 93 Frc. pro 100 Kilogrm. 4,26 Frc.; lezteres wiege pro laufenden Meter 7,110 Kilogrm. und koste beim Preise von 60 Frc. pro 100 Kilogrm. also gerade so viel, als das erstere. Nach angestellten Untersuchungen können diese Zinn- Bleiröhren ebenso gebogen werden, wie einfache Bleiröhren, ohne daß der Zusammenhang der beiden Metalle darunter im Geringsten leidet.

Die HHrn. Hamon & Lebreton - Brun verfertigen ihre Röhren, indem sie einen Rohrstuhen aus Zinn in einen Rohrstugen aus Blei einführen und dann beide zusammen ausziehen. Den Druck erzeugen sie vermittelst einer hydraulischen Preffe; ste besigen eine specielle Fabrik in Nantes.

Der Vortragende legte ein Stück eines auf diese Art angefertigten Rohres vor; dasselbe war zum Theil gespalten und zeigte an den Enden sowohl, wie auf der Spaltfläche, daß das Bleirohr vollständig und in schönster Regelmäßigkeit mit einer Zinnhülle von circa 1TMTM Dicke ausgekleidet war.

mm

Technische Literatur.

Mechanik.

Notizen aus der Hydrodynamik. I.

Weisbach: Die zusammengefeßten Ausflußverhältnisse *), theoretisch entwickelt und durch Versuche erläutert (,, Civil-Inge= nieur“, Bd. XI).

Der Verf. behandelt hier

1) den Ausfluß durch zwei Mündungen, welche in verschie denen Niveau's liegen, bei sinkendent Wasserspiegel;

2) den Ausfluß aus einer Mündung, während dem prismatischen Reservoir gleichförmig Wasser zugeführt wird; ·

3) den Ausfluß durch einen Einschnitt unter derselben Bedingung;

4) den Ausfluß aus einer Mündung, während sich in das prismatische Gefäß Wasser aus einem anderen prismatischen Gefäße mit sinkendem Wasserspiegel frei ergießt; und

5) den Ausfluß aus einem prismatischen Gefäße, während aus einem zweiten ebensolchen Wasser durch ein Rohr zugeführt wird, welches unter dem Wasserspiegel des ersten Gefäßes mündet.

Nimmt man an, daß die Ausflußgeschwindigkeiten in allen diesen Fällen nach der Toricelli'schen Formel bestimmt werden können, daß also die Bewegung des Waffers, welches eine der Mündungen passtrt, von den gleichzeitig stattfindenden übrigen Strömungen nur insoweit afficirt wird, als dadurch die Höhen der Wasserspiegel über der Mündung bedingt werden, so lassen sich die Ausflußverhältnisse sub 1) bis 3) nach den bekannten Vorschriften der Integralrechnung bestimmen, führen aber natürlich zu complicirten Formeln. In den Fällen 4) und 5) stößt man zuerst auf eine transcendente Gleichung zwischen den Druckhöhen in beiden Gefäßen. Der Verf. zeigt, wie man hier durch ein Näherungsverfahren zum Ziele kommt.

Die Vergleichung der Berechnung mit den Versuchen, in denen der bekannte Versuchsapparat des Verf. benußt wurde, ergiebt eine sehr befriedigende Uebereinstimmung, und es haben diese Versuche daher vorzugsweise das Interesse, zu zeigen, daß unter den angenommenen günstigen Verhältnissen geringe Mündungsquerschnitte im Vergleiche zu der Größe des Wasserspiegels, Zuführung des Wassers durch eine weit unter den Spiegel reichende (Beruhigungs-) Röhre u. s. w. — die oben gemachte principielle Voraussetzung zulässig ist. Wesentlich für das Gelingen war natürlich, daß die Ausflußcoefficienten für jede der benußten Mündungen erst durch vorläufige Versuche unter annähernd gleichen Druckverhältnissen bestimmt wurden. Wenn es dem berühmten Verf. gegenüber noch schicklich wäre, von Sicherheit im Erperimentiren zu reden, so würde man die vorliegenden Versuche als einen schönen Beweis derselben anführen können.

Bt.

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Notizen aus der Hydrodynamik. II.

"

"

Im XIII. Jahrgang des Civilingenieur" theilt Hr. Weisbach einige „Vergleichende Versuche über den Widerstand des Wassers in conisch-convergenten und divergenten Röhren“**) mit, welche wir uns mit einigen Bemerkungen zu begleiten erlauben. Es ist ein großer Unterschied in dem Reibungswiderstande des Wassers", sagt der Verfasser, ob das dasselbe eine conische Röhre in der convergenten oder in der divergenten Richtung durchströmt. So klein dieser Widerstand in einer conisch convergenten Röhre ist, so überraschend groß fällt derselbe bei einer conisch di= vergenten Röhre aus. Die Theorie giebt über diesen Unterschied zwar vollkommenen Aufschluß; aber es schien mir doch wichtig genug, denselben auch auf erperimentellem Wege nachzuweisen.

"1

Dieser Unterschied ist indessen nur scheinbar vorhanden. Wenn wir was allerdings bei nichtcylindrischen Röhren bezweifelt wer= den kann überhaupt statuiren, daß der Verlust an Druckhöhe, welchen die Reibung herbeiführt, für jedes Röhrenelement zwischen zwei benachbarten Querschnitten dem Quadrat der mittleren Ge

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schwindigkeit des Waffers proportional ist, so ist auch der ganze Verlust an Druckhöhe, welcher dem Durchgange des Wassers durch die ganze Röhre entspricht, proportional dem Quadrat derjenigen Geschwindigkeit, mit welcher der kleinste Röhrenquerschnitt durchströmt wird; denn die Geschwindigkeiten in den übrigen Querschnitten sind dieser proportional. Hieraus folgt weiter, daß der ganze Verlust an Druckhöhe dasselbe Vielfache (m) der Geschwindigkeitshöhe ist, welche jener größten Geschwindigkeit entspricht, mag diese nun beim Austritte aus der Röhre erreicht werden, wenn die Röhre convergirt, oder beim Eintritte in dieselbe, wenn fte divergirt. Der Unterschied ist in beiden Fällen nur der, daß bekanntermaßen bei derselben disponiblen Druckhöhe diese größte Geschwindigkeit beträchtlicher ist im zweiten Falle, als im ersten.

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woraus im Falle B folgen würde:

Versuch I

m = 0,1885

= 0,1830

Es ergeben also die Versuche des Falles B eine leidliche Uebereinstimmung mit einander und auch mit dem ersten Versuche des Falles A. Dagegen weicht der zweite Versuch sub A so be= deutend von den übrigen ab, daß man namentlich mit Rückficht auf die geringe Zahl der Versuche überhaupt — unwillkürlich zu der Vermuthung gelangt, es möchte hier irgend ein zufälliger Umstand auf das Resultat störend eingewirkt haben.

Bis weitere Versuche bekannt werden, würde man also an der Eingangs gemachten Reflerion festhalten können. Dagegen ist es an sich unwahrscheinlich, daß man den Werth von m aus den Dimensionen der Röhre in der Weise abschäßen könne, daß man die Röhre aus chlindrischen Elementen zusammensegt, und auf diese Elemente die bekannte Formel zur Berechnung der Reibungshöhe anwendet. Man würde dann zu der von Hrn. Weisbach aufge= stellten Formel:

m = t. 5 (1 — d1)

cotg 8 *)

gelangen, wo d der halbe Convergenzwinkel der Röhre und 5 der Reibungscoefficient ist; oder wenn man lieber die Länge der Seite des von der Röhre gebildeten Kegelstumpfes, statt der Länge der Are, nehmen will, zu der Formel:

Versuch II

1 d2 sin d

welche der Verf. hier benuzte. In der That müssen aber die Be= wegungsverhältnisse so complicirt werden, daß man von vorn herein kaum eine Uebereinstimmung der Formel mit der Erfahrung erwarten konnte; und so führte denn auch die Formel zu Werthen von S, welche von den bei cylindrischen Röhren gefundenen fast das Doppelte sind, nämlich:

m

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während man im cylindrischen Rohre etwa = 0,02 haben würde. 5 Bt.

Chemie.

"/

Phosphorsäure in den Steinkohlen. Die Deutsche Industriezeitung" (1867, Nr. 4) berichtet, daß H. Reinsch (Neues Jahrbuch f. Pharm.", 1866, S. 317) in Steinkohle einen Gehalt von nicht weniger als 1,16 pCt. Phosphorsäure gefunden hat und danach sich für berechtigt hält, den mittleren Gehalt der Steinkohlen an Phosphorsäure zu 1 pCt. anzunehmen. Den Umstand, daß man bisher diesen Gehalt übersehen habe, sucht er dadurch zu erklären, daß der Phosphor ebenso, wie der Kohlenstoff, bei der Verbrennung der Steinkohlen in die Luft geführt werde.

Die, Deutsche Industriezeitung" fügt hinzu:,,Bei aller Achtung vor Hrn. Reinsch erlauben wir uns doch, seine Entdeckung vorläufig und bis sie noch von anderer Seite Bestätigung findet, als nicht ganz zweifellos anzusehen und zu fragen, wie es möglich sei, 1) daß man in Steinkohlenhohöfen mit Kohlen von über 1 pct. Phosphorsäuregehalt je anderes als kaltbrüchiges Eisen habe her= stellen können und 2) wie es zu erklären sei, daß man auch bei der Analyse von Leuchtgas Andeutungen von der Gegenwart von Phosphor ebenso wenig gefunden habe, wie bei der Untersuchung der Rückstände von der Gasfabrication?"

LB.

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