21. Juni 1913.

Bei höheren Geschwindigkeiten liegen die Ergebnisse des Hrn. Kammerer, wie Abb. 10 zeigt, an der oberen Grenze. Es scheint demnach, daß der Riemen nach vorhergehendem Stillstand belastet wurde, und daß die Versuche nur kürzere Dauer hatten.

Es wäre wünschenswert, wenn weitere Versuche Aufklärung über diese Vermutung bringen würden, insbesondere wie weit man sich dem Fall H = h1 nähert, wenn man kn durch Entlastung erreicht.

Hierzu wäre außer der Beobachtung des Lagerdruckes noch die Messung der Einsenkung jedes Riementrums notwendig, was bei einem gut abgeglichenen Riemen mit ziem

licher Genauigkeit

durch leichte Proberollen geschehen könnte. Aus den Größen fi und f2, Abb. 11, können sowohl h und h2 als

Fo

M

auch die gesamte Betriebslänge des Riemens bestimmt werden. Zunächst ergeben sich die h aus Formel (14), sodann folgen aus Gl. (10) und (11) die Größen si +791, S2 22 und endlich die gesamte Riemenlänge 2 [sı + r❤1 + 82 − r√2 +r7]. Bei Herleitung des Achsdruckes blieb bis jetzt die Reibungs- bezw. Anhaftungstheorie ganz außer Betracht. Sie kommt erst in Betracht, wenn zu entscheiden ist, bei welchem իլ Verhältnis Gleiten eintritt. Das heißt: Der Verlauf des h2 Achsdruckes wird in der Hauptsache durch den mechanischen Aufbau des Getriebes bestimmt, und lediglich die Endpunkte der entsprechenden Kurven werden durch eine Reibungsoder Anhaftungstheorie festgelegt.

Handelt es sich darum, den kleinsten Wert der Vorspannung zu ermitteln, welche zu einem gegebenen kn bei einer bestimmten Riemengeschwindigkeit gehört, so muß das Verhältnis & entweder aus Versuchen oder auf Grund erprobter Rechnung bekannt sein.

h1
h2

ε Kn
ε 1
q

1 Kn ε - 1 q

Mittels der Werte hi h2 ho unter Benutzung von Gl. (35) gefunden werden. Hiernach ist

a3

2

3 ho2

Abb. 11.

(2 a + π r)

hog

EF

a3

2

kann dann

( H + k) q EF

Die neue Pumpmaschinenanlage

der Stadt Pforzheim.')

Von Hans Falk, Ingenieur in Cannstatt.

Bereits früher ist an dieser Stelle 2) über eine Erweiterung der Pumpenanlage der Stadt Pforzheim berichtet worden. Die stetig zunehmende Einwohnerzahl der industriellen Stadt und der erhöhte Bedarf der Bewohner an Wasser ließen die Verwaltung des Wasserwerkes im Jahre 1910 an die Erbauerin jener Anlage, die Maschinenfabrik G. Kuhn in Stuttgart, die inzwischen in die Maschinenfabrik Eßlingen übergegangen ist, mit dem Ersuchen herantreten, ihr geeignete Vorschläge sowie Kostenberechnung für eine dritte Pumpmaschinenanlage zu unterbreiten.

Die Verhandlungen führten dahin, die neue Pumpmaschine in einem an das bestehende Maschinenhaus anzu

1) Sonderabdrücke dieses Aufsatzes (Fachgebiet: Pumpen) werden an Mitglieder des Vereines und Studierende bezw. Schüler technischer Lehranstalten gegen Voreinsendung von 15 postfrei abgegeben. Andre Bezieher zahlen den doppelten Preis. Zuschlag für Auslandporto 5. Lieferung etwa 2 Wochen nach dem Erscheinen der Nummer. 2) s. Z. 1902 S. 1273.

54,17 und damit

Volle Aufklärung über das Verhalten der Riemen, insbesondere beim Uebergang aus einem Belastungszustand in den andern, können nur weitere Versuche bringen, wie sie bis heute in großem Maßstab durch die Arbeiten von Hrn. Prof. Kammerer-Charlottenburg und in besonderer Richtung von Hrn. Dr.-Ing. Skutsch-Dortmund gemacht wurden. Ich hoffe, daß die vorliegenden Ausführungen auch bei der Auslegung künftiger Versuchsergebnisse von Nutzen sein und einen weiteren Schritt in der Erforschung der Vorgänge ermöglichen werden.

Sie fördert 110 bis 130 ltr/sk auf 99 m Höhe bei 60 bis 71 Uml./min in das Niederdrucknetz und 50 bis 70 ltr/sk auf 120 m Höhe bei 27 bis 38 Uml./min in das Hochdrucknetz. Für den Antrieb hat man ebenso wie bei der ersten Maschine eine liegende Verbund-Ventilmaschine in Tandemanordnung mit Einspritzkondensation aufgestellt. Mitbestimmend dafür war, daß der Anbau an das bestehende Maschinenhaus die Höhe von rd. 5 m nicht überschreiten und die Oberlichte des Hauptgebäudes freilassen sollte, damit der große Raum noch genügend Tageslicht erhält.

Bei der bereits vorhandenen Anlage sind die Druckpumpen mit den Kolbenstangen der Dampfmaschinen gekuppelt, und die Zubringerpumpen werden von den Wellen angetrieben. Dagegen ist die neue Druckpumpe als stehende

Abb. 1 gibt das Tangentialdruck- und -widerstandsdiagramm der Maschine wieder.

Die Schwierigkeiten des Antriebes tiefstehender größerer Schachtpumpen von der Kurbelwelle aus sind durch sorgfältige Ausbildung der kraftübertragenden Teile vermieden. Das Bocklager, dessen Fuß als Rahmen ausgebildet ist, hat man auf der einen Seite mit einer in das Schachtmauerwerk eingelassenen senkrechten Platte verschraubt, an der die zylindrische Geradführung für den Kreuzkopf angeschraubt. ist. Die Schubstangenlänge ist dabei gleich dem 10 fachen des Kurbelhalbmessers. Auf der andern Seite ist das Bocklager mit einem vor dem Kurbelmittel verlaufenden gußeisernen Balken verbunden, der wiederum im Schachtmauer. werk verankert ist. Die zylindrische Geradführung ist durch zwei Zugstangen und Druckrohre mit der Pumpe verbunden, so daß eine starre Verbindung zwischen dem Bocklager und dem Pumpenzylinder geschaffen ist.

Die Pumpe, Abb. 2, ist auf dem in das Fundament eingelassenen Saugwindkessel aufgebaut, dessen Luftinhalt durch den Hohlraum um das Ventilgehäuse wirksam vergrößert ist. Die Durchmesser des Stufenkolbens sind so gewählt, daß beim Auf- und Niedergang nahezu der gleiche Arbeitsaufwand erforderlich wird. Die Pumpe hat zwei 7 spaltige Ringventile mit metallischen Dichtflächen, Abb. 3, deren jedes bei 20 mm Spaltbreite 1758 qcm Sitzquerschnitt aufweist. Sie saugt das Wasser aus dem neu hergestellten Sammelbrunnen durch eine Leitung von 400 mm Dmr. an und drückt es durch eine im Pumpenschacht emporgeführte Leitung von 350 mm Dmr.

deutscher Ingenieure.

Abb. 3. Ringventil.

Maßstab 1:10.

getrieben wird und mit ihr auf gleicher Höhe aufgestellt ist, das Einspritzwasser für die Kondensation aus der Enz entnommen und in einen außerhalb des neuen Maschinenhauses in Kellerhöhe aufgestellten Behälter gefördert. Diese Pumpe ist in der Hauptsache wie die Hauptpumpe gebaut; ihr Hub

57. Nr. 25

1913

MRn

กา

1

2

:-1 + an2

(1) n

Atn-1

-ан-1

(22) (23);

(24)

(25)

(26)

(27) (28)

Die obigen Werte lassen sich rechnerisch ermitteln, doch sind sie auch zeichnerisch ohne Schwierigkeit abzuleiten. Es sei deshalb hier noch ein zeichnerisches Verfahren angegeben. Um die Winkelverzögerung im Abschnitt Aun zu erhalten, trägt man von einem beliebigen Punkte J1, Abb. 14, G D2 die Massen im richtigen Maßstabe nach links ab, im 4 g Endpunkt dieser Strecke J' errichtet man senkrecht dazu eine Strecke, welche gleich deren mittlerem statischem Verzögerungsmoment im Abschnitt un ist (J Hn MRn) und ver

bindet die Punkte J1 und Hn. Die goniometrische Tangente des Winkels α stellt die Winkelbeschleunigung 1 =

N

MRn G D2 4 g

1

An

2

几

dar. Man zieht nun durch den ebenfalls willkürlich angenommenen Punkt J3 eine Parallele zu J1H2, bringt sie mit der Parallelen zu J1J2 im Abstande un zum Schnitt und erhält den Punkt U. Errichtet man in diesem Punkt eine Senkrechte zur Strecke JU und bestimmt ihren Schnittpunkt mit der Geraden JJ, so erhält man die Strecke Sn T Bn4un. Trägt man vom Punkte T aus nach links eine απ + 4 πα Strecke von der Größe ab und beschreibt man um den Endpunkt dieser Strecke O, einen Kreis Kn vom Halban + 4πα so stellt die Strecke Sn W', die im Punkt Sn senkrecht zu JJ' errichtet wird, die Winkelgeschwindigkeit zu Beginn des Abschnittes un dar. Auf die Größe C und ihre Bestimmung werden wir später zurückkommen. Um die zugehörige Zeit tn zu finden, zieht man durch den Punkt W eine Parallele zu JJ' bis zum Schnitt mit der verlängerten Geraden J3U und lotet von diesem Punkt auf die Gerade JJ2. Die Strecke JX stellt die Zeit 4th im richtigen Maßstabe dar. Gleichzeitig kann die Strecke J3 Yn als Kurventeil der Umläufe als Funktion der Zeit im Abschnitt un gezeichnet werden.

messer

}

2

3

1

Die Bestimmung der Winkelgeschwindigkeit on- und der zugehörigen Zeit - gestaltet sich ebenfalls einfach, <tn 1 besonders wenn man den Abschnitt un 4 Un-1 Aun-2 usw. macht.

Die Winkelverzögerung ẞ2-1 findet man mit Hülfe der Massen und des mittleren statischen Verzögerungsmomentes MR-1 im Abschnitt un-1 entsprechend Pn.

Rn

Zieht man durch den Punkt U eine Parallele zu der Geraden J1Hn-1 und errichtet in U eine Senkrechte zu der genannten Geraden, so ergibt sich die Strecke Sn-1 T An1 Aun 1 Pn - 1. Wird vom Punkt T eine Strecke

aus

an-1 + 4πα
2

aufgetragen, im End-
punkte dieser Strecke On - 1 ein Kreis Kn−1
an-1 + 4 πα
4
mit On- als Mittelpunkt und
2

1

als Halbmesser geschlagen und hierauf im Punkt Sn-1 eine Senkrechte zu J1J' bis zum Schnittpunkt mit dem Kreis Kn-1 errichtet, so erhält man die Strecke W'n-1 Sn-1.

Diese Strecke wird im Punkt S2 senkrecht zu W'S errichtet und ihr Endpunkt 9 mit W verbunden. Die Hypothenuse des rechtwinkligen Dreieckes Sn-1 Wn'q stellt die Winkelgeschwindigkeit @n-1 zu Beginn des Abschnittes un-1 im richtigen Maßstabe dar.

3

Zur Konstruktion der zugehörigen Zeit 4tn-1 schließt man an die Gerade J3 W2 eine Parallele zu J1Hn-1 an und bringt sie mit einer zweiten Parallelen, die im Abstande wn—1 zu J'J' gezogen wird, zum Schnitt; so erhält man den Punkt Wn-1 der Winkelgeschwindigkeitskurve ∞ = f(t). Der Abstand der beiden senkrechten Geraden durch W und

1

Wn- stellt gleichzeitig die Zeit 4t im richtigen Maßstabe dar. Um den Verlauf der Umdrehungen der Bobinen während des Abschnittes un-1 festzulegen, bringt man eine Parallele zur Geraden J'J' im Abstand 24un mit der Senkrechten durch W-1 zum Schnitt (Punkt Yn-1). Die Gerade Yn Yn-1 stellt den Verlauf der Bobinenumläufe, abhängig von der Zeit im Abschnitt un-1 dar.

2

1

In genau gleicher Weise werden für die folgenden Abschnitte 4un-2, un-3 usw. die zugehörigen Winkelgeschwindigkeiten und Zeiten festgelegt.

un—2,

Nunmehr ist noch die Konstante C aus den bereits festgelegten Maßstäben zu berechnen.

Allgemein besteht die Beziehnng: